冲压封头时模具温度,封头的冲压过程

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本文目录概览：

• 1、starsday哥，封头冲压时规定的保温时间是根据什么确定的，有820-870℃，还有92020℃的，怎么确定下来
• 2、封头的基本要求
• 3、Q345R正火板封头热压时的终压温度应怎么控制？
• 4、[求助]热冲压封头
• 5、封头热旋压的加热温度？
• 6、不锈钢封头热成型后，进行固溶退火处理，工艺是什么样的，包括冲压时温度的控制，保温的时间、温度等等

starsday哥，封头冲压时规定的保温时间是根据什么确定的，有820-870℃，还有92020℃的，怎么确定下来

你这个保温是指的成型后的热处理还是成型前材料的预热？

92020℃是一般碳钢的正火处理温度，820-870℃一般也是材料的正火温度，对于含碳量比较高的材料正火可以温度低点。

保温时间，碳钢和低合金钢可以参照ASME UCS-56

封头的基本要求

我国现有的封头标准，是按结构型式（椭圆形、碟形、锥形）、成形方式 （冲压、旋压）的不同，而分别制订的，这不仅造成不同标准封头质量要求不完全一致的 不合理现象，同时也给标准封头的选用、标准的修订带来某些困难。

第一、以往的封头标 准都是仅与 GB150《钢制压力容器》配套的，即只考虑了按规则设计的封头的制造、检验 与验收要求，而我国早在1995年就完成GB150与JB4732了压力容器基础标准的双轨制（ 与 《钢制压力容器分析设计标准》），缺少与分析设计相配套的封头标准，不能不说是我国 压力容器标准化工作的一大缺憾。

第二，GB150属强制性标准，而根据GB150编制并与之配 套的封头标准却是指导（推荐）性的，这显然是不合理的，也难以保证封头这一重要受压元件的质量。 容器内径Di=4000mm、计算压力Pc=0.4MPa、设计温度t=50℃、封头为标准椭圆形封头、材料为16MnR（设计温度才材料许用应力为170MPa）、钢材负偏差不大于0.25mm且不超过名义厚度的6%、腐蚀裕量C2=1mm、封头拼焊的焊接接头系数?=1。求椭圆封头的计算厚度、设计厚度和名义厚度。

KpDi

计算厚度=----------------=4.73mm

2[]t-0.5pc

计算厚度d= + C2=4.73+1=5.73mm

考虑标准椭圆封头有效厚度e应不小于封头内径Di的0.15%，有效厚度e=0.15%Di=6mm

ed、C1=0、C2=1、名义厚度n=e+C1+C2=6+0+1=7mm

考虑钢材标准规格厚度作了上浮1mm的厚度第一次设计圆整值△1=1，故取n=8mm。

根据专业封头制造厂技术资料Di=4000、n=8封头加工减薄量C3=1.5mm，经厚度第二次圆整值△2=0.5。

如要求封头成形厚度不得小于名义厚度n减钢板负偏差C1，则投料厚度：

s=n+C1+C3+△2=8+0+1.5+0.5=10mm，而成形后的最小厚度为8.5mm。如采用封头成形厚度不小于设计厚度d（应取e值），则投料厚度：s=d（e）+C3+△2=8mm，而成形后的最小厚度为6.5mm、且大于有效厚度e、更大于设计厚度d和计算厚度。

从以上可看出，两种不同要求，使该封头的投料厚度有2mm之差，而重量相差有300kg之多。 GB150及有关封头标准的厚度定义不甚合理，主要体现在容器和封头成形后的厚度要求上，对凸形封头和热卷筒的成形厚度要求不得小于名义厚度减钢板负偏差（n-C1），由此可能导致设计和制造两次在设计厚度的基础上增加厚度以保证成形厚度。为此，曾经提出了最小成形厚度的概念："热卷圆筒或凸形封头加工成形后需保证的厚度，其值不小于设计厚度"。也就是说设计者应在图纸上标注名义厚度和最小成形厚度（即设计厚度d），这样使得制造单位可根据制造工艺和原设计的设计圆整量决定是否再加制造减薄量。这种厚度的定义和标注是截止2013年国际压力容器界的流行方法，有其合理性，但在我国现行标准中有以下两个问题需解决。

Q345R正火板封头热压时的终压温度应怎么控制？

两种方法都可以！个人认为后者比较好理由：从用户角度讲后者压出的封头质量比较好，由于温度高，热压的时候产生焊缝开裂的概率很小，由于应力很小压后的正火也不会有太大的变形，前者，如果遇到焊接质量不是很好的情况会产生开裂，压后可能会有变形，有可能需要再压一遍，这就是我们常看到的，封头压回来之后封头表面有明显的痕迹，但是对封头厂家是个节省能源的好办法，其实现在很多封头厂都是这样做的，我认为最好的是后者，因为前者第二次校正的时候会有应力，为用户之后的组装焊接带来不利，个人看法，希望与大家一起讨论！

[求助]热冲压封头

我们焊接上的热处理跟材料的热处理不能混为一谈，热成型的温度是达到了上转变温度的，但估计保温的时间是达不到要求的。因此热成型的保温不能使金相完全转变，因此，热成型是不能代替正火的，但这个热过程，我们通常可以理解为一种模拟“正火”。根据4708中热处理分类（仅限焊接方面）它们属于高于上转变温度的热处理，评定的是这个热对焊接接头的机械性能发生的影响。并没有对其金相组织评定。另外正火，在我们这个专业内的主要目的是细化晶粒的，改善金相组织，LZ的问题也困扰着我的，我也没有很好理解，希望有高手来解答一番，LZ考虑的是实质问题，而我考虑的是，这个评定究竟该如何去做。

封头热旋压的加热温度？

30mm以下大直径薄壁封头可采用冷旋压成型，30mm以上就要考虑使用热旋压和热冲压了。热旋压温度都在800度以上。

不锈钢封头热成型后，进行固溶退火处理，工艺是什么样的，包括冲压时温度的控制，保温的时间、温度等等

固溶退火 亦即碳化物固溶退火, 一种将成品件加热至1850 deg F(摄氏1010度)以上而脱除碳化物沉淀(即从不锈钢固体溶液中逃逸的碳)的工艺, 此后将其迅速降温,通常是用水淬火, 所含碳化物返回不锈钢固体溶液中.

固溶退火处理可应用于一系列的合金钢与不锈钢成分中. 对于300系列不锈钢铸件的固溶处理能产生一种没有碳化物杂质的均一的显微结构. 对于沉淀硬化合金铸件及锻件的固溶退火能产生较软的显微结构,更适于精密公差的机加工.这些合金在以最小畸变的精密公差机加工之后,有着时效硬化的潜在倾向.这些材料及工艺对有中等强度要求的车削或螺旋机件上有着普遍的应用. 这种热处理可以依照部件所需的尺寸,几何形状与表面条件,成批的在大气炉,非常压炉或真空炉中进行.小型部件也可以在连续氢气带式炉中热加工.

固溶退火与时效硬化也可用于铝合金的冲压件和铸件. 通常是在非常压批式炉进行热处理,在固溶退火之后用水对部件淬火.时效硬化则在大气中用电炉或燃气炉成批操作.

冷却下来之后再加热。

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